Пояснительная записка по проекту дымоудаления

Пояснительная записка по проекту дымоудаления

Состав проектной документации системы дымоудаления и противодымной вентиляции:

  • Титульный лист поянительной записки
  • Краткая характеристика объекта защиты
  • Обоснование применения систем противопожарной защиты
  • Основные проектные решения
  • Принцип работы систем противопожарной защиты
  • Монтаж оборудования и электропроводок
  • Электропитание систем противопожарной защиты
  • Требования к защитному заземлению, занулению
  • Основные положения по эксплуатации установки
  • Мероприятия по охране труда и технике безопасности
  • Экология

Основной комплект рабочих чертежей:

  • Титульный лист
  • Общие данные
  • Структурная схема (аксонометрическая схема)
  • Схема подключения
  • Поэтажные планы размещения оборудования
  • Кабельный журнал

Спецификация оборудования и материалов

  • Расчет установки
  • Расчет токопотребления (при необходимости)

Проектная документация предоставляется Заказчику в бумажном (два сброшюрованных экземпляра) и электронном виде (формат PDF), чертежи выполняются в цвете.

Проект системы дымоудаления

Необходимость системы дымоудаления

Строительство любого объекта, связанного с массовым пребыванием людей, предполагает наличие инженерных систем обеспечения максимальной безопасности каждого человека, пребывающего в здании или сооружении.

Инженерные системы противопожарной безопасности — неотъемлемая часть каждого строительного комплекса независимо от его назначения. Необходимость систем противопожарной безопасности оговаривается в нормативных актах (СНиП), регламентирующих любые строительные работы. Противопожарные системы предусматриваются всеми строительными проектами любого строящегося объекта.

Противопожарная защита обязательно включает с себя вентиляционные системы для удаления дыма и газов, выделяемых при пожарах. Системы дымоудаления выполняют следующие задачи:

  • защита жизни и здоровья людей;
  • удаление дыма от источника возгорания и предотвращение его распространения по всему зданию;
  • удаление дыма на пути эвакуации с целью обеспечения допустимых условий эвакуации людей из здания;
  • обеспечение микроклимата, позволяющего организовать пожарникам нормальную работу для пожаротушения;
  • защита зданий и имущества от повреждения.

Заказать проект дымоудаления

Системы дымоудаления могут быть как естественные за счет перепада давления снаружи и внутри здания, так и системы с механическим побуждением. В первом случае удаление дыма может происходить через оконные проемы или вентиляционные шахты, заложенные в строительной части здания. В случае системы дымоудаления с механическим побуждением используется специальное оборудование для перемещения дыма путем создания большого перепада давления. Давление создается вентиляторами, к которым подключаются воздуховоды, воздухозаборники, клапаны и т.д.

Проект дымоудаления

Для того, чтобы система дымоудаления работала корректно и выполняла возложенные на нее функции, она должна быть правильно рассчитана и спроектирована. Система дымоудаления проектируется в соответствии с техническим заданием, подписанным заказчиком. Техническое задание составляется на основании предписаний Санитарных норм и Правил для конкретного типа объекта.

Когда проектируется механическая система дымоудаления, проект должен быть согласован с другими специалистами. Необходимо убедиться в правильном размещении и надежности защитных перегородок, проверить возможность подключения электропитания оборудования, установить связь с системой пожаротушения и пожарной сигнализацией. Важно, чтобы работа системы дымоудаления не нарушала функционирования газовой системы пожаротушения. Такое нарушение может возникнуть при перемещении воздуха системой дымоудаления. Движение воздуха может снизить концентрацию газа для тушения огня до недостаточного уровня.

Состав документации проекта дымоудаления

Состав документации проекта дымоудаления определяется сложностью системы — чем сложнее система дымоудаления, тем более полный состав документов необходим для правильного монтажа системы. Обязательный перечень рабочей конструкторской документации оговаривается нормативами ГОСТа и СНиП. Полный пакет рабочей документации по вентиляции дымоудаления должен включать монтажную схему, пояснительную записку, расчеты мощности вентиляторов и сечений воздуховодов, спецификацию необходимого оборудования и другие проектные документы.

Проектирование включает в себя два основных этапа или две части: проектная часть — это расчеты и теоретическое обоснование технических решений и рабочая часть — это разработка рабочей документации, предназначенной для непосредственного проведения монтажных работ. На этапе проектной части происходит выбор основного оборудования на основании проведенных расчетов и определяются основные параметры проектируемой системы дымоудаления.

На второй стадии проводится более детальная привязка принятых инженерных решений к архитектурно-строительным параметрам объекта, детально прорабатываются планировки размещения оборудования, трассы для прокладки воздуховодов, осуществляется увязка проектируемой системы со всеми остальными инженерными сетями объекта. На основании разработанной рабочей документации составляются спецификации выбранного оборудования и материалов для монтажа системы дымоудаления. По составленным спецификациям разрабатывается сметная документация, делается сметный расчет стоимости всей системы дымоудаления.

Стоимость проекта дымоудаления

Стоимость проекта дымоудаления напрямую зависит от площади и типа объекта, от протяженности коммуникаций, от сложности инженерных решений, заложенных в проекте. На стоимость проекта влияет также выбор проектировщика. Сложную задачу проектирования лучше поручать проверенным компаниям, имеющим в своем штате опытных профессионалов. Многие компании работают с использованием современных средств разработки проектной документации и пользуются специализированными компьютерными программами. Задача заказчика – убедиться в том, что проектировщики используют лицензионные программные продукты и имеют сертификаты для производства данного вида работ. Проект дымоудаления, выполненный надежной компанией с соблюдением всех требований СНиП, гарантирует качественный монтаж системы, что в дальнейшем облегчит получение разрешения на ввод системы в эксплуатацию со стороны разрешительных органов.

Телефон: (495) 783-87-60 — многоканальный

Пояснительная записка по проекту дымоудаления

Стояк — это что? Учите терминологию. Вытяжные системы — ВД, приточные — ПД.

В стадии П — пояснительная записка, расчёты, планы, принципиальная схема, таблица характеристик оборудования и спецификация.

EJIEНA, Norb зак не богатый
Дымоудаление предполагаю сделать из общего коридора с подпором в лестничную клетку. Дом 3-хэтажный многоквартирный. Лифта нет

Пояснительная записка по проекту дымоудаления

Добрый день.
В справочной системе «Техэксперт» появилась консультация специалиста за 2015 год
к п.26 к) постановления №87 о составе разделов проектной документации и требованиях к их содержанию.
Возникли вопросы:
1. где граница проектирования систем ДУ и ПД раздела ОВ и раздела МПБ?
2. Должны ли разработчики МПБ выдавать задание ОВ-ку с перечнем всех решений по противодымной вентиляции объекта?

Текст консультации:
В каком разделе проектной документации отражаются мероприятия по дымоудалению?
Вопрос:
Рассмотрим две ситуации:
Ситуация N 1. Проектировщик по вентиляции выполняет раздел ОВ в соответствии с п.19 постановления Правительства РФ N 87. Согласно данному пункту в свой раздел он не включает проектные решения по противодымной защите. При этом проверяющий орган (экспертиза проектов в строительстве) не вправе истребовать предоставление проектных решений по противодымной защите в составе разделе ОВ, т.к. требования по противодымной защите содержатся в п.26 постановления Правительства РФ N 87.
Ситуация N 2. Проектировщик по противопожарным мероприятиям разрабатывает раздел ПБ в соответствии с п.26 постановления Правительства РФ N 87, и в соответствии с данным пунктом он обязан в своем разделе представить проектные решения по противодымной защите.
На основании вышесказанного получается, что проектировщик по вентиляции может (если захочет) взять на себя выполнение раздела «противодымная вентиляция», а вот проектировщик ПБ обязан в любом случае представить в своем разделе мероприятия по противодымной вентиляции. Так ли это?

Ответ:
Да.
Обоснование:
На разработку и вентиляции, и дымоудаления нужен один и тот же допуск (п.4.1 раздела 2 приказа Минрегиона РФ от 30.12.2009 N 624 «Об утверждении Перечня видов работ по инженерным изысканиям, по подготовке проектной документации, по строительству, реконструкции, капитальному ремонту объектов капитального строительства, которые оказывают влияние на безопасность объектов капитального строительства»).
С учетом состава проектной документации, в соответствии с теми пунктами, которые вы указали в запросе, противодымная защита входит в раздел ПБ. По этой причине по умолчанию эти мероприятия должны разрабатываться тем, кто разрабатывает раздел ПБ, хотя может и тот, кто разрабатывает мероприятия по вентиляции, главное, чтобы физически эти решения были отражены именно в разделе ПБ. Логика законодателя состоит в том, что взаимодействие оборудования противопожарной защиты с инженерными системами зданий и оборудованием, работа которого во время пожара направлена на обеспечение безопасной эвакуации людей, тушение пожара и ограничение его развития, а также алгоритм работы технических систем (средств) противопожарной защиты разрабатывает тот, кто разрабатывает раздел ПБ (пп.»к» п.26 постановления N 87).

Чеготова Е.В.,
Служба государственного строительного
надзора и экспертизы Санкт-Петербурга

По факту, в нашей по крайней мере конторе, происходит следующим образом:
ОВшник проектирует в своем разделе дымоудаление — пожарный просто переписывает в свой раздел данные с проекта ОВ. Так что никакого противоречия нет.

К автору поста — в чем посыл? Кто должен делать дымоудаление? Мое мнение ОВ. Кто должен дать задание — ППМ. К сожалению, разработчики ППМ тоже люди и могут не правильно понимать нюансы наших норм, приходится поправлять.

Вообще в проекте должны участвовать в равной доле — архитекторы, пожарные, ОВ, технологи. Только в грамотной связке этих специалистов могут родиться грамотные проекты.

Согласен. Я думаю, что дымоудаление (подпор) — ОВ. ППМ — алгоритм работы и задание на автоамтизацию систем ПДВ.

Такой ход мысли можно только приветствовать, добавив к перечисленным специалистам автоматизаторов, водоснабженцев и др.

Но тогда возникает вопрос к структуре перечня проектной документации по постановлению правительства РФ № 87.

Все названные специалисты вместе должны породить КОНЦЕПЦИЮ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ЗАЩИТЫ проектируемого здания или сооружения (пример оформления — британский PAS 911:2007 Fire strategies – guidance and framework for their formulation или американский NFPA 550: Guide to the Fire Safety Concepts Tree). Такая концепция является документом более высокого уровня, чем вырабатываемые документы раздела ППМ и место ей должно быть в разделе 1.

К сожалению большинство специалистов строительства подобное понимать отказываются и встречают в штыки проект Минстроя об исключении из ПП № 87 специальных разделов по обеспечению доступа инвалидов, энергоэффективности и пожарной безопасности и переносе этих вопросов в общестроительные разделы.

Проект постановления это половинчатая попытка исправить недоразвитую практику проектирования.

Ваше описание очень хорошо подчеркивает её недоразвитость. Неужели Вы не замечаете, что специалист по общим вопросам ПБ разбирается в ПДЗ гораздо хуже Вас?

Судя по всему да, потому что продолжаете ожидать, что он должен стать

Перед специалистом по ПБ должна быть поставлена задача — собрать команду из профильных специалистов и вместе с ними придти к общему знаменателю в выработке КОНЦЕПЦИИ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ППЗ ПРОЕКТИРУЕМОГО ЗДАНИЯ.

Эта концепция, на мой взгляд, должна стать важной частью ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИ ПРОЕКТА.

Вот-вот: «Иван кивает на Петра, а Петр — на Ивана». Все обозначенное Вами в 2-х последних постах я и отношу, уж не в обиду будет сказано, к недоразвитости отечественного проектирования.

Я знавал, или знаю очень известных наших специалистов по пожарной безопасности, но в беседах о ПДВ одни демонстрировали уклончивость в высказываниях, а другие, с которыми я был знаком близко, не скрывали свою слабую информированность.

Я сделал вывод, что в вопросах обеспечения ПБ лучше объединяться разнопрофильным специалистам (в том числе и пожарным) и вырабатывать согласованное решение, чем ожидать «мудрых» указаний от универсалов, весьма поверхностных во многих профессиональных проявлениях, но располагающих нормативными возможностями имитировать обеспечение противопожарной защиты зданий.

Комплексное хранение ценностей — проект системы
управления установками дымоудаления (СУУД)

Состав проекта:

2. Структурная схема (PDF, 320Kb)

3. План расположения оборудования и кабельных трасс

4. Схема электрическая подключений (PDF, 1285Kb)

5. Схема электрическая однолинейная (PDF, 425Kb)

6. Эскиз расположения оборудования (PDF, 1180Kb)

Приложения

Другие системы типового проекта КОМПЛЕКСНОЕ ХРАНЕНИЕ ЦЕННОСТЕЙ

Дымоудаление и подпор воздуха

1 ООО «НЕГОРИМ» РФ, г. Москва, Бескудниковский пр., д. 2 стр. 3 Тел. (499) e-mil: Р А Б О Ч А Я Д О К У М Е Н Т А Ц И Я Испытательный корпус по адресу: Московская область, г. Видное, Северная промзона Дымоудаление и подпор воздуха Шифр: Э-МПБ Москва 2012г.

2 ООО «НЕГОРИМ» РФ, г. Москва, Бескудниковский пр., д. 2 стр. 3 Тел. (499) e-mil: Р А Б О Ч А Я Д О К У М Е Н Т А Ц И Я Испытательный корпус по адресу: Московская область, г. Видное, Северная промзона Дымоудаление и подпор воздуха Шифр: Э-МПБ Генеральный директор А.И. Нечепуренко Москва 2012г.

3 ООО «НЕГОРИМ» Настоящий проект разработан в соответствии с государственными нормами, правилами, стандартами, исходными данными, техническими условиями и требованиями, а также санитарными, экологическими противопожарными, ГОиЧС требованиями, что обеспечивает безопасную эксплуатацию объекта при соблюдении, предусмотренных рабочими чертежами, мероприятий. Главный инженер Москва 2012 г.

Смотрите так же:  Льготы детям круглым сиротам

4 Обозначение Наименование Примечание Пояснительная записка. Общие данные. 1. Характеристика оборудования. 2. План 1-го этажа. 3. План 2-го этажа. 4. План 3-го этажа. 5. План 4-го этажа. 6. План 5-го этажа. 7. План 6-го этажа. 8. Схемы систем дымоудаления. 9. Спецификация оборудования и материалов. СОДЕРЖАНИЕ ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИ. 1. Общие данные. 2. Расчеты противодымной защиты при пожаре: Дымоудаление из коридоров и холлов. Дымоудаление из производственных и подсобных помещений. Дымоудаление из складов. Кол.уч. док. Подпись Дата Рук. проекта Нижник Рзработал Дворецкая Пояснительная записка Стадия ов Р 1 30 ООО «Негорим»

5 Дымоудаление. 1 Общие данные. Проект дымоудаления для объекта разработан на основании следующих документов: -задание на проектирование; -архитектурно-планировочные решения; Разработка проекта выполнена в соответствии со следующими нормативными документами: СНиП * «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха»; СНиП «Общественные здания и сооружения»; СНиП «Пожарная безопасность зданий и сооружений»; СП «ОВиК. Противопожарные требования»; ППБ «Правила пожарной безопасности в РФ». Расчетное определение основных параметров противодымной вентиляции: Метод. рекомендации. — М.: ФГУ ВНИИПО, ГОСТ Пожарная безопасность. Общие требования 1.1 Краткая характеристика проектируемого объекта В планировочный состав проектируемого объекта включены: складские, производственные, подсобные помещения, а так же коридоры и холлы. 2 Противодымная защита при пожаре. В качестве противодымных мероприятий в здании предусмотрены системы дымоудаления: — из коридоров и холлов; — из производственных и подсобных помещений; — из складских помещений. Кол.уч док. Подп. Дата 2

6 Все расчеты дымоудаления произведены по максимальным нагрузкам, из выданных, по скорости выгорания и теплоты сгорания веществ. Для систем вытяжной противодымной вентиляции предусмотрены вентиляторы с пределами огнестойкости не менее 2,0 часов при расчетной температуре перемещаемых газов не менее 400 С согласно СП и в исполнении, соответствующем категориям обслуживаемых помещений. Шахты дымоудаления предусматриваются с пределом огнестойкости не менее EI 45. Воздуховоды систем вытяжной противодымной вентиляции выполняются из металла, толщиной 1,5 мм, класса П с пределами огнестойкости не менее: — EI 45 — для вертикальных воздуховодов в пределах здания при удалении продуктов горения непосредственно из обслуживаемых помещений; — EI 30 в остальных случаях. Дымовые клапаны с автоматически и дистанционно управляемыми приводами предусматриваются с пределами огнестойкости не менее EI 45 — для непосредственно обслуживаемых помещений; — EI 30 — для коридоров, холлов и помещений при установке дымовых клапанов на ответвлениях воздуховодов от дымовых вытяжных шахт. Клапана дымоудаления с автоматическим и дистанционным управлением в коридорах располагаются под потолком, не ниже верхнего уровня дверных проемов. Вентиляторы, для удаления продуктов горения размещаются на кровле. Выброс продуктов горения, располагается над покрытием здания на высоте не менее 1 метра. Кровля в радиусе 2 метров от выброса выполняется из негорючих материалов. На кровле устанавливается ограждение из негорючих материалов с ненормируемым пределом огнестойкости для защиты вентилятора от атмосферных осадков и доступа посторонних лиц. Кол.уч док. Подп. Дата 3

7 2.1 Дымоудаление из помещения склада 150. Из помещения склада дым удаляется через дымоприемное устройство. Максимальная площадь, обслуживаемая одним дымоприемным устройством 1000м 2. В местах присоединения воздуховодов к шахте, устанавливается нормально закрытые (НЗ) пожарные клапана. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее, чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. Т.к. площадь склада составляет 394,4 м 2, то принимаем 1 зону. Т.к. площадь одной зоны склада не превышает 1000м 2, то принимаем один клапан дымоудаления. Исходные данные: Помещение склада площадью 394,4 м 2 Начальная температура помещения +5 С; Высота склада, Н = 3 м; Предельно допустимая толщина дымового слоя от потолка, h = 0,7 м Решение : Рассчитаем конвективную мощность очага пожара Q к = n Q р.н.ср w ср F 0, квт Где : n = 0,7 — полнота сгорания Q р.н.ср = 22,12 МДж/кг = кдж/кг, низшая рабочая теплота сгорания w ср = 0,0393 кг/м 2 с, удельная скорость выгорания. Fо = 5 м 2, площадь горения пожарной нагрузки. Q к = 2816 квт Расход дыма, поступающего с конвективной колонкой в подпотолочный слой G k = 0,071 r k Q 1/3 (H — h) 5/3 +0,0018 r k Q k = 8,07 кг/c Температура продуктов горения = + α r Q k ( hl + A) k ( hl A) α + 1 exp C pkgk где: Т а = 268 температура воздуха в помещении, К; а =0,4 — коэф-т теплоотдачи дымового слоя в ограждающие конструкции, Вт/м 2 ;, К r k =0,7 — коэффициент, характеризующий теплопотери на излучение; Кол.уч док. Подп. Дата 4

8 A =394 эквивалентная площадь сечения дымового слоя в горизонтальной плоскости, м 2 ; l = 80м максимальный периметр горизонтального сечения дымового слоя, м; С pk =1,068 удельная теплоемкость газа, кдж/кг К. Т = 447 К Плотности наружного воздуха и продуктов горения 353 ρ н = = 1,27 кг/м 3 ; н 353 ρ п.г. = = 0,79 кг/м 3. Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = k = м 3 /ч. ρ п.г. Возмещение объемов удаляемых продуктов горения из помещения склада при пожаре обеспечивается посредством подачи наружного воздуха в нижнюю часть помещения. Расход подаваемого воздуха определяется соотношением G G =, где 1 n G = 9,13- массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; п — коэффициент дисбаланса. Диапазон допускаемого дисбаланса: -0,3 п 0,3. Принимаем n = 0. G =9,13 кг/с Для определения требуемого объемного расхода подаваемого воздуха применяется зависимость: L G 3600 ρ = = м 3 /ч; дыма осуществляется вертикально вверх. Кол.уч док. Подп. Дата 2.2 Дымоудаление из помещения склада 151. Из помещения склада дым удаляется через дымоприемное устройство. Максимальная площадь, обслуживаемая одним дымоприемным устройством 1000м 2. В местах присоединения воздуховодов к шахте, устанавливается нормально закрытые (НЗ) пожарные клапана. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее, чем на 1 м. Выброс 5

9 Т.к. площадь склада составляет 550,7 м 2, то принимаем 1 зону. Т.к. площадь одной зоны склада не превышает 1000м 2, то принимаем один клапан дымоудаления. Исходные данные: Помещение склада площадью 550,7 м 2 Начальная температура помещения +5 С; Высота склада, Н = 5,6 м; Предельно допустимая толщина дымового слоя от потолка, h = 0,7 м Решение : Рассчитаем конвективную мощность очага пожара Q к = n Q р.н.ср w ср F 0, квт Где : n = 0,7 — полнота сгорания Q р.н.ср = 22,12 МДж/кг = кдж/кг, низшая рабочая теплота сгорания w ср = 0,0393 кг/м 2 с, удельная скорость выгорания. Fо = 5 м 2, площадь горения пожарной нагрузки. Q к = 5832 квт Расход дыма, поступающего с конвективной колонкой в подпотолочный слой G k = 0,071 r k Q 1/3 (H — h) 5/3 +0,0018 r k Q k = 13,21 кг/c Температура продуктов горения = + α r Q k ( hl + A) k ( hl A) α + 1 exp C pkgk где: Т а = 268 температура воздуха в помещении, К; а =0,4 — коэф-т теплоотдачи дымового слоя в ограждающие конструкции, Вт/м 2 ; r k =0,7 — коэффициент, характеризующий теплопотери на излучение; A =550 эквивалентная площадь сечения дымового слоя в горизонтальной плоскости, м 2 ; l = 100м максимальный периметр горизонтального сечения дымового слоя, м; С pk =1,068 удельная теплоемкость газа, кдж/кг К. Т = 488 К Плотности наружного воздуха и продуктов горения, К Кол.уч док. Подп. Дата 6

10 353 ρ н = = 1,27 кг/м 3 ; н 353 ρ п.г. = = 0,72 кг/м 3. Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = k = м 3 /ч. ρ п.г. Возмещение объемов удаляемых продуктов горения из помещения склада при пожаре обеспечивается посредством подачи наружного воздуха в нижнюю часть помещения. Расход подаваемого воздуха определяется соотношением G G =, где 1 n G = 16,47- массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; п — коэффициент дисбаланса. Диапазон допускаемого дисбаланса: -0,3 п 0,3. Принимаем n = 0. G =16,47 кг/с Для определения требуемого объемного расхода подаваемого воздуха применяется зависимость: L G 3600 ρ = = м 3 /ч; 2.3 Дымоудаление из производственного помещения 202. Из помещения дым удаляется через дымоприемное устройство. Максимальная площадь, обслуживаемая одним дымоприемным устройством 1000м 2. В местах присоединения воздуховодов к шахте, устанавливается нормально закрытые (НЗ) пожарные клапана. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее, чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. Т.к. площадь помещения составляет 230 м 2, то принимаем 1 зону. Т.к. площадь одной зоны не превышает 1000м 2, то принимаем один клапан дымоудаления. Исходные данные: Помещение площадью 230 м 2 Начальная температура помещения +16 С; Кол.уч док. Подп. Дата 7

11 Высота помещения Н = 3 м; Предельно допустимая толщина дымового слоя от потолка, h = 0,7 м Решение : Рассчитаем конвективную мощность очага пожара Где : Q к = n Q р.н.ср w ср F 0, квт n = 0,7 — полнота сгорания Q р.н.ср = 22,12 МДж/кг = кдж/кг, низшая рабочая теплота сгорания w ср = 0,0393 кг/м 2 с, удельная скорость выгорания. Fо = 3 м 2, площадь горения пожарной нагрузки. Q к = 1750 квт Расход дыма, поступающего с конвективной колонкой в подпотолочный слой G k = 0,071 r k Q 1/3 (H — h) 5/3 +0,0018 r k Q k = 5,47 кг/c Температура продуктов горения где: = + α r Q k ( hl + A) k ( hl A) α + 1 exp C pkgk Т а = 257 температура воздуха в помещении, К; а =0,4 — коэф-т теплоотдачи дымового слоя в ограждающие конструкции, Вт/м 2 ; r k =0,7 — коэффициент, характеризующий теплопотери на излучение; A =230 эквивалентная площадь сечения дымового слоя в горизонтальной плоскости, м 2 ; l = 50м максимальный периметр горизонтального сечения дымового слоя, м; С pk =1,068 удельная теплоемкость газа, кдж/кг К. Т = 418 К Плотности наружного воздуха и продуктов горения 353 ρ н = = 1,22 кг/м 3 ; н 353 ρ п.г. = = 0,84 кг/м 3. Объемный часовой расход удаляемого дыма, К Кол.уч док. Подп. Дата 8

12 3600 G L = k = м 3 /ч. ρ п.г. Возмещение объемов удаляемых продуктов горения из помещения при пожаре обеспечивается посредством подачи наружного воздуха в нижнюю часть помещения. Расход подаваемого воздуха определяется соотношением G G =, где 1 n G = 5,56- массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; п — коэффициент дисбаланса. Диапазон допускаемого дисбаланса: -0,3 п 0,3. Принимаем n = 0. G =5,56 кг/с Для определения требуемого объемного расхода подаваемого воздуха применяется зависимость: L G 3600 ρ = = м 3 /ч. 2.4 Дымоудаление из коридора 217. С этажа дым удаляется через дымовой клапан. Рассчитанный из учета 1 клапан на 45м длины коридора. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. t 0 = 18 0 C начальная температура воздуха в помещении; Q н = кдж/кг, — низшая теплота сгорания материала; Расчет параметров дымоудаления из коридора определяется при сравнении значения приведенной удельной пожарной нагрузки помещения g к с ее критическим значением g ккp : если g к g ккp, то в помещении будет пожар, регулируемый вентиляцией (ПРВ). Удельная приведенная пожарная нагрузка (отнесенная к площади тепловоспринимающей поверхности ограждающих строительных конструкций помещения) соответствует зависимостям: Кол.уч док. Подп. Дата 9

13 g m Q р i нi к =, где р ( Fw A0 )Qнд F w — суммарная площадь внутренней поверхности ограждающих строительных конструкций помещения. Для помещений с объёмом больше 10м 3 : при периметре помещения: Р =55м, высоте помещения: Н=3 м, p Q нi, Q F w = Р Н=180 м 2 р нд — соответственно теплота сгорания i-го вещества или материала в составе пожарной нагрузки и теплота сгорания древесины, кдж/кг; m i относительная массовая доля i-го вещества или материала в составе пожарной нагрузки. A o = 5 площадь проема помещения, м 2 ; g к =0,58 Удельное критическое количество пожарной нагрузки (кг/м 2 ) соответствует зависимостям: g ккр П V = +, где П 6 V П — проемность помещения, м 1/2 0 V o — удельное количество воздуха, необходимое для полного сгорания пожарной нагрузки помещения, м 3 /кг; для помещений с объёмом больше 10м 3 : Аoi П F f h 1 2 oi =, где h oi — высота i-го проема помещения, м. F f — площадь пола помещения, м 2. V 0 р mi Qнi = 0,263 =363 м 3 /кг 1000 g ккр =7,4 При сравнении удельной пожарной нагрузки помещения g к с ее критическим значением g ккp получаем: g к > g ккp, соответственно в помещении будет пожар, регулируемый вентиляцией. Для определения температуры в потоке газов, вытекающем из горящего помещения в коридор, использовано соотношение вида: Кол.уч док. Подп. Дата 10

14 Т о = 0,8 Т о мах, где То — искомое значение температуры газов, поступающих из горящего помещения в коридор, К; То мах — максимальная среднеобъемная температура в горящем помещении К. В данном случае определяется зависимостью: 0 mx 0 = exp( 0,0047 g 0,141), где Т а температура воздуха, К g 0 удельная приведенная пожарная нагрузка (отнесенная к площади пола помещения), f p i нi р нд g m Q 0 = =1,82 F Q Т о мах =1115 К Т о =892 К Для определения усредненной температуры дымового слоя в коридоре используется следующая зависимость, полученная интегрированием уравнения, характеризующего изменение температуры в дымовом слое по длине коридора: = ( + 1,22 0 )( 2h l c + A l c ) 0,58l c 1 exp 2h + A, где: lc h = 1,4 предельная толщина дымового слоя, м; А с = 52,5 площадь коридора, м 2 ; l с = 25- длина коридора, м. При использовании в расчетах данной зависимости предельная толщина дымового слоя должна удовлетворять условию: 0,5 h / H 0,6, где Н — высота коридора. Т =346 К Определяем массовый расход удаляемых из коридора продуктов горения при пожаре по формуле: 0,5 G = k A d Н d, где: A d = 2,1 площадь двери при выходе из коридора по путям эвакуации, м 2 ; Н d = 2 высота двери, м. Значения коэффициента k для общественных зданий принимается 1,2. G = 3,56 кг/с Кол.уч док. Подп. Дата 11

Смотрите так же:  Трудовой кодекс статья 96 часть 5

15 Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = = м3/ч. ρ п.г. 2.5 Дымоудаление из подсобного помещения 350. Из помещения дым удаляется через дымоприемное устройство. Максимальная площадь, обслуживаемая одним дымоприемным устройством 1000м 2. В местах присоединения воздуховодов к шахте, устанавливается нормально закрытые (НЗ) пожарные клапана. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее, чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. Т.к. площадь помещения составляет 407 м 2, то принимаем 1 зону. Т.к. площадь одной зоны не превышает 1000м 2, то принимаем один клапан дымоудаления. Исходные данные: Помещение площадью 407 м 2 Начальная температура помещения +5 С; Высота помещения Н = 3 м; Предельно допустимая толщина дымового слоя от потолка, h = 0,7 м Решение : Рассчитаем конвективную мощность очага пожара Q к = n Q р.н.ср w ср F 0, квт Где : n = 0,7 — полнота сгорания Q р.н.ср = 22,12 МДж/кг = кдж/кг, низшая рабочая теплота сгорания w ср = 0,0393 кг/м 2 с, удельная скорость выгорания. Fо = 5 м 2, площадь горения пожарной нагрузки. Q к = 2916 квт Расход дыма, поступающего с конвективной колонкой в подпотолочный слой G k = 0,071 r k Q 1/3 (H — h) 5/3 +0,0018 r k Q k = 8,07 кг/c Температура продуктов горения Кол.уч док. Подп. Дата 12

16 где: = + α r Q k ( hl + A) k ( hl A) α + 1 exp C pkgk Т а = 268 температура воздуха в помещении, К; а =0,4 — коэф-т теплоотдачи дымового слоя в ограждающие конструкции, Вт/м 2 ; r k =0,7 — коэффициент, характеризующий теплопотери на излучение; A =407 эквивалентная площадь сечения дымового слоя в горизонтальной плоскости, м 2 ; l = 80м максимальный периметр горизонтального сечения дымового слоя, м; С pk =1,068 удельная теплоемкость газа, кдж/кг К. Т = 459 К Плотности наружного воздуха и продуктов горения 353 ρ н = = 1,27 кг/м 3 ; н 353 ρ п.г. = = 0,77 кг/м 3. Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = k = м 3 /ч. ρ п.г., К Возмещение объемов удаляемых продуктов горения из помещения при пожаре обеспечивается посредством подачи наружного воздуха в нижнюю часть помещения. Расход подаваемого воздуха определяется соотношением G G =, где 1 n G = 9,35- массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; п — коэффициент дисбаланса. Диапазон допускаемого дисбаланса: -0,3 п 0,3. Принимаем n = 0. G =9,35 кг/с Для определения требуемого объемного расхода подаваемого воздуха применяется зависимость: L G 3600 ρ = = м 3 /ч. Кол.уч док. Подп. Дата 13

17 2.6 Дымоудаление из подсобного помещения 351. Из помещения дым удаляется через дымоприемное устройство. Максимальная площадь, обслуживаемая одним дымоприемным устройством 1000м 2. В местах присоединения воздуховодов к шахте, устанавливается нормально закрытые (НЗ) пожарные клапана. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее, чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. Т.к. площадь помещения составляет 550 м 2, то принимаем 1 зону. Т.к. площадь одной зоны не превышает 1000м 2, то принимаем один клапан дымоудаления. Исходные данные: Помещение площадью 550 м 2 Начальная температура помещения +5 С; Высота помещения Н = 3 м; Предельно допустимая толщина дымового слоя от потолка, h = 0,7 м Решение : Рассчитаем конвективную мощность очага пожара Q к = n Q р.н.ср w ср F 0, квт Где : n = 0,7 — полнота сгорания Q р.н.ср = 22,12 МДж/кг = кдж/кг, низшая рабочая теплота сгорания w ср = 0,0393 кг/м 2 с, удельная скорость выгорания. Fо = 5 м 2, площадь горения пожарной нагрузки. Q к = 2916 квт Расход дыма, поступающего с конвективной колонкой в подпотолочный слой G k = 0,071 r k Q 1/3 (H — h) 5/3 +0,0018 r k Q k = 8,07 кг/c Температура продуктов горения = + α r Q k ( hl + A) k ( hl A) α + 1 exp C pkgk где: Т а = 268 температура воздуха в помещении, К;, К Кол.уч док. Подп. Дата 14

18 а =0,4 — коэф-т теплоотдачи дымового слоя в ограждающие конструкции, Вт/м 2 ; r k =0,7 — коэффициент, характеризующий теплопотери на излучение; A =550 эквивалентная площадь сечения дымового слоя в горизонтальной плоскости, м 2 ; l = 96м максимальный периметр горизонтального сечения дымового слоя, м; С pk =1,068 удельная теплоемкость газа, кдж/кг К. Т = 459 К Плотности наружного воздуха и продуктов горения 353 ρ н = = 1,27 кг/м 3 ; н 353 ρ п.г. = = 0,77 кг/м 3. Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = k = м 3 /ч. ρ п.г. Возмещение объемов удаляемых продуктов горения из помещения при пожаре обеспечивается посредством подачи наружного воздуха в нижнюю часть помещения. Расход подаваемого воздуха определяется соотношением G G =, где 1 n G = 9,8- массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; п — коэффициент дисбаланса. Диапазон допускаемого дисбаланса: -0,3 п 0,3. Принимаем n = 0. G =9,8 кг/с Для определения требуемого объемного расхода подаваемого воздуха применяется зависимость: L G 3600 ρ = = м 3 /ч. длины коридора. Кол.уч док. Подп. Дата 2.7 Дымоудаление из коридоров 314,315. С этажа дым удаляется через дымовой клапан. Рассчитанный из учета 1 клапан на 45м 15

19 Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. t 0 = 18 0 C начальная температура воздуха в помещении; Q н = кдж/кг, — низшая теплота сгорания материала; Расчет параметров дымоудаления из коридора определяется при сравнении значения приведенной удельной пожарной нагрузки помещения g к с ее критическим значением g ккp : если g к g ккp, то в помещении будет пожар, регулируемый вентиляцией (ПРВ). Удельная приведенная пожарная нагрузка (отнесенная к площади тепловоспринимающей поверхности ограждающих строительных конструкций помещения) соответствует зависимостям: g m Q р i нi к =, где р ( Fw A0 )Qнд F w — суммарная площадь внутренней поверхности ограждающих строительных конструкций помещения. Для помещений с объёмом больше 10м 3 : при периметре помещения: Р =48м, высоте помещения: Н=3 м, p Q нi, Q F w = Р Н=144 м 2 р нд — соответственно теплота сгорания i-го вещества или материала в составе пожарной нагрузки и теплота сгорания древесины, кдж/кг; m i относительная массовая доля i-го вещества или материала в составе пожарной нагрузки. A o = 2,1 площадь проема помещения, м 2 ; g к =1,19 Удельное критическое количество пожарной нагрузки (кг/м 2 ) соответствует зависимостям: g ккр П V = +, где П 6 V Кол.уч док. Подп. Дата 0 П — проемность помещения, м 1/2 V o — удельное количество воздуха, необходимое для полного сгорания пожарной нагрузки помещения, м 3 /кг; для помещений с объёмом больше 10м 3 : 1 2 А hoi =, где F oi П f 16

20 h oi — высота i-го проема помещения, м. F f — площадь пола помещения, м 2. V 0 р mi Qнi = 0,263 =363 м 3 /кг 1000 g ккр =8,63 При сравнении удельной пожарной нагрузки помещения g к с ее критическим значением g ккp получаем: g к > g ккp, соответственно в помещении будет пожар, регулируемый вентиляцией. Для определения температуры в потоке газов, вытекающем из горящего помещения в коридор, использовано соотношение вида: Т о = 0,8 Т о мах, где То — искомое значение температуры газов, поступающих из горящего помещения в коридор, К; То мах — максимальная среднеобъемная температура в горящем помещении К. В данном случае определяется зависимостью: 0 mx 0 = exp( 0,0047 g 0,141), где Т а температура воздуха, К g 0 удельная приведенная пожарная нагрузка (отнесенная к площади пола помещения), f p i нi р нд g m Q 0 = =2,08 F Q Т о мах =1116 К Т о =892 К Для определения усредненной температуры дымового слоя в коридоре используется следующая зависимость, полученная интегрированием уравнения, характеризующего изменение температуры в дымовом слое по длине коридора: = ( + 1,22 0 )( 2h l c + A l c ) 0,58l c 1 exp 2h + A l h = 1,4 предельная толщина дымового слоя, м; А с = 52,5 площадь коридора, м 2 ; l с = 25- длина коридора, м. При использовании в расчетах данной зависимости предельная толщина дымового слоя должна удовлетворять условию: c, где: Кол.уч док. Подп. Дата 17

21 0,5 h / H 0,6, где Н — высота коридора. Т =346 К Определяем массовый расход удаляемых из коридора продуктов горения при пожаре по формуле: 0,5 G = k A d Н d, где: A d = 2,1 площадь двери при выходе из коридора по путям эвакуации, м 2 ; Н d = 2 высота двери, м. Значения коэффициента k для общественных зданий принимается 1,2. G = 3,56 кг/с Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = = м3/ч. ρ п.г. 2.8 Дымоудаление из помещения склада 450. Из помещения склада дым удаляется через дымоприемное устройство. Максимальная площадь, обслуживаемая одним дымоприемным устройством 1000м 2. В местах присоединения воздуховодов к шахте, устанавливается нормально закрытые (НЗ) пожарные клапана. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее, чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. Т.к. площадь склада составляет 402,3 м 2, то принимаем 1 зону. Т.к. площадь одной зоны склада не превышает 1000м 2, то принимаем один клапан дымоудаления. Исходные данные: Помещение склада площадью 402,3 м 2 Начальная температура помещения +5 С; Высота склада, Н = 3 м; Предельно допустимая толщина дымового слоя от потолка, h = 0,7 м Решение : Рассчитаем конвективную мощность очага пожара Q к = 2816 квт Расход дыма, поступающего с конвективной колонкой в подпотолочный слой Кол.уч док. Подп. Дата 18

22 G k = 0,071 r k Q 1/3 (H — h) 5/3 +0,0018 r k Q k = 8,07 кг/c Температура продуктов горения где: = + α r Q k ( hl + A) k ( hl A) α + 1 exp C pkgk Т а = 268 температура воздуха в помещении, К; а =0,4 — коэф-т теплоотдачи дымового слоя в ограждающие конструкции, Вт/м 2 ; r k =0,7 — коэффициент, характеризующий теплопотери на излучение; A =402 эквивалентная площадь сечения дымового слоя в горизонтальной плоскости, м 2 ; l = 70м максимальный периметр горизонтального сечения дымового слоя, м; С pk =1,068 удельная теплоемкость газа, кдж/кг К. Т = 447 К Плотности наружного воздуха и продуктов горения 353 ρ н = = 1,27 кг/м 3 ; н 353 ρ п.г. = = 0,79 кг/м 3. Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = k = м 3 /ч. ρ п.г., К Возмещение объемов удаляемых продуктов горения из помещения склада при пожаре обеспечивается посредством подачи наружного воздуха в нижнюю часть помещения. Расход подаваемого воздуха определяется соотношением G G =, где 1 n G = 9,37- массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; п — коэффициент дисбаланса. Диапазон допускаемого дисбаланса: -0,3 п 0,3. Принимаем n = 0. G =9,37 кг/с Для определения требуемого объемного расхода подаваемого воздуха применяется зависимость: Кол.уч док. Подп. Дата 19

23 L G 3600 ρ = = м 3 /ч; 2.9 Дымоудаление из помещения склада 451. Из помещения склада дым удаляется через дымоприемное устройство. Максимальная площадь, обслуживаемая одним дымоприемным устройством 1000м 2. В местах присоединения воздуховодов к шахте, устанавливается нормально закрытые (НЗ) пожарные клапана. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее, чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. Т.к. площадь склада составляет 550 м 2, то принимаем 1 зону. Т.к. площадь одной зоны склада не превышает 1000м 2, то принимаем один клапан дымоудаления. Исходные данные: Помещение склада площадью 550 м 2 Начальная температура помещения +5 С; Высота склада, Н = 3 м; Предельно допустимая толщина дымового слоя от потолка, h = 0,7 м Решение : Рассчитаем конвективную мощность очага пожара Q к = n Q р.н.ср w ср F 0, квт Где : n = 0,7 — полнота сгорания Q р.н.ср = 22,12 МДж/кг = кдж/кг, низшая рабочая теплота сгорания w ср = 0,0393 кг/м 2 с, удельная скорость выгорания. Fо = 5 м 2, площадь горения пожарной нагрузки. Рассчитаем конвективную мощность очага пожара Q к = 2916 квт Расход дыма, поступающего с конвективной колонкой в подпотолочный слой G k = 0,071 r k Q 1/3 (H — h) 5/3 +0,0018 r k Q k = 8,07 кг/c Температура продуктов горения Кол.уч док. Подп. Дата 20

24 где: = + α r Q k ( hl + A) k ( hl A) α + 1 exp C pkgk Т а = 268 температура воздуха в помещении, К; а =0,4 — коэф-т теплоотдачи дымового слоя в ограждающие конструкции, Вт/м 2 ; r k =0,7 — коэффициент, характеризующий теплопотери на излучение; A =550 эквивалентная площадь сечения дымового слоя в горизонтальной плоскости, м 2 ; l = 96м максимальный периметр горизонтального сечения дымового слоя, м; С pk =1,068 удельная теплоемкость газа, кдж/кг К. Т = 459 К Плотности наружного воздуха и продуктов горения 353 ρ н = = 1,27 кг/м 3 ; н 353 ρ п.г. = = 0,77 кг/м 3. Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = k = м 3 /ч. ρ п.г., К Возмещение объемов удаляемых продуктов горения из помещения склада при пожаре обеспечивается посредством подачи наружного воздуха в нижнюю часть помещения. Расход подаваемого воздуха определяется соотношением G G =, где 1 n G = 9,79- массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; п — коэффициент дисбаланса. Диапазон допускаемого дисбаланса: -0,3 п 0,3. Принимаем n = 0. G =9,79 кг/с Для определения требуемого объемного расхода подаваемого воздуха применяется зависимость: L G 3600 ρ = = м 3 /ч. Кол.уч док. Подп. Дата 21

Смотрите так же:  Системные требования к zombie army trilogy

25 2.10 Дымоудаление из помещения склада 550. Из помещения склада дым удаляется через дымоприемное устройство. Максимальная площадь, обслуживаемая одним дымоприемным устройством 1000м 2. В местах присоединения воздуховодов к шахте, устанавливается нормально закрытые (НЗ) пожарные клапана. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее, чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. Т.к. площадь склада составляет 400,7 м 2, то принимаем 1 зону. Т.к. площадь одной зоны склада не превышает 1000м 2, то принимаем один клапан дымоудаления. Исходные данные: Помещение склада площадью 400,7 м 2 Начальная температура помещения +5 С; Высота склада, Н = 3 м; Предельно допустимая толщина дымового слоя от потолка, h = 0,7 м Решение : Рассчитаем конвективную мощность очага пожара Q к = n Q р.н.ср w ср F 0, квт Где : n = 0,7 — полнота сгорания Q р.н.ср = 22,12 МДж/кг = кдж/кг, низшая рабочая теплота сгорания w ср = 0,0393 кг/м 2 с, удельная скорость выгорания. Fо = 5 м 2, площадь горения пожарной нагрузки. Q к = 2816 квт Расход дыма, поступающего с конвективной колонкой в подпотолочный слой G k = 0,071 r k Q 1/3 (H — h) 5/3 +0,0018 r k Q k = 8,07 кг/c Температура продуктов горения где: = + α r Q k ( hl + A) k ( hl A) α + 1 exp C pkgk, К Кол.уч док. Подп. Дата 22

26 Т а = 268 температура воздуха в помещении, К; а =0,4 — коэф-т теплоотдачи дымового слоя в ограждающие конструкции, Вт/м 2 ; r k =0,7 — коэффициент, характеризующий теплопотери на излучение; A =401 эквивалентная площадь сечения дымового слоя в горизонтальной плоскости, м 2 ; l = 70м максимальный периметр горизонтального сечения дымового слоя, м; С pk =1,068 удельная теплоемкость газа, кдж/кг К. Т = 447 К Плотности наружного воздуха и продуктов горения 353 ρ н = = 1,27 кг/м 3 ; н 353 ρ п.г. = = 0,79 кг/м 3. Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = k = м 3 /ч. ρ п.г. Возмещение объемов удаляемых продуктов горения из помещения склада при пожаре обеспечивается посредством подачи наружного воздуха в нижнюю часть помещения. Расход подаваемого воздуха определяется соотношением G G =, где 1 n G = 9,13- массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; п — коэффициент дисбаланса. Диапазон допускаемого дисбаланса: -0,3 п 0,3. Принимаем n = 0. G =9,13 кг/с Для определения требуемого объемного расхода подаваемого воздуха применяется зависимость: L G 3600 ρ = = м 3 /ч; 2.11 Дымоудаление из помещения склада 551. Из помещения склада дым удаляется через дымоприемное устройство. Максимальная площадь, обслуживаемая одним дымоприемным устройством 1000м 2. В местах Кол.уч док. Подп. Дата 23

27 присоединения воздуховодов к шахте, устанавливается нормально закрытые (НЗ) пожарные клапана. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее, чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. Т.к. площадь склада составляет 550,7 м 2, то принимаем 1 зону. Т.к. площадь одной зоны склада не превышает 1000м 2, то принимаем один клапан дымоудаления. Исходные данные: Помещение склада площадью 550,7 м 2 Начальная температура помещения +5 С; Высота склада, Н = 4,6 м; Предельно допустимая толщина дымового слоя от потолка, h = 0,7 м Решение : Рассчитаем конвективную мощность очага пожара Q к = n Q р.н.ср w ср F 0, квт Где : n = 0,7 — полнота сгорания Q р.н.ср = 22,12 МДж/кг = кдж/кг, низшая рабочая теплота сгорания w ср = 0,0393 кг/м 2 с, удельная скорость выгорания. Fо = 5 м 2, площадь горения пожарной нагрузки. Q к = 4374 квт Расход дыма, поступающего с конвективной колонкой в подпотолочный слой G k = 0,071 r k Q 1/3 (H — h) 5/3 +0,0018 r k Q k = 10,3 кг/c Температура продуктов горения где: = + α r Q k ( hl + A) k ( hl A) α + 1 exp C pkgk, К Т а = 268 температура воздуха в помещении, К; а =0,4 — коэф-т теплоотдачи дымового слоя в ограждающие конструкции, Вт/м 2 ; r k =0,7 — коэффициент, характеризующий теплопотери на излучение; A =550 эквивалентная площадь сечения дымового слоя в горизонтальной плоскости, м 2 ; l = 96м максимальный периметр горизонтального сечения дымового слоя, м; С pk =1,068 удельная теплоемкость газа, кдж/кг К. Кол.уч док. Подп. Дата 24

28 Т = 497 К Плотности наружного воздуха и продуктов горения 353 ρ н = = 1,27 кг/м 3 ; н 353 ρ п.г. = = 0,75 кг/м 3. Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = k = м 3 /ч. ρ п.г. Возмещение объемов удаляемых продуктов горения из помещения склада при пожаре обеспечивается посредством подачи наружного воздуха в нижнюю часть помещения. Расход подаваемого воздуха определяется соотношением G G =, где 1 n G = 12,22- массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; п — коэффициент дисбаланса. Диапазон допускаемого дисбаланса: -0,3 п 0,3. Принимаем n = 0. G =12,22 кг/с Для определения требуемого объемного расхода подаваемого воздуха применяется зависимость: L G 3600 ρ = = м 3 /ч Дымоудаление из помещения склада 612. Из помещения склада дым удаляется через дымоприемное устройство. Максимальная площадь, обслуживаемая одним дымоприемным устройством 1000м 2. В местах присоединения воздуховодов к шахте, устанавливается нормально закрытые (НЗ) пожарные клапана. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее, чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. Т.к. площадь склада составляет 200,2 м 2, то принимаем 1 зону. Кол.уч док. Подп. Дата 25

29 Т.к. площадь одной зоны склада не превышает 1000м 2, то принимаем один клапан дымоудаления. Исходные данные: Помещение склада площадью 200,2 м 2 Начальная температура помещения +5 С; Высота склада, Н = 3 м; Предельно допустимая толщина дымового слоя от потолка, h = 0,7 м Решение : Рассчитаем конвективную мощность очага пожара Q к = n Q р.н.ср w ср F 0, квт Где : n = 0,7 — полнота сгорания Q р.н.ср = 22,12 МДж/кг = кдж/кг, низшая рабочая теплота сгорания w ср = 0,0393 кг/м 2 с, удельная скорость выгорания. Fо = 5 м 2, площадь горения пожарной нагрузки. Q к = 2670 квт Расход дыма, поступающего с конвективной колонкой в подпотолочный слой G k = 0,071 r k Q 1/3 (H — h) 5/3 +0,0018 r k Q k = 7,65 кг/c Температура продуктов горения = + α r Q k ( hl + A) k ( hl A) α + 1 exp C pkgk где: Т а = 268 температура воздуха в помещении, К; а =0,4 — коэф-т теплоотдачи дымового слоя в ограждающие конструкции, Вт/м 2 ; r k =0,7 — коэффициент, характеризующий теплопотери на излучение; A =200 эквивалентная площадь сечения дымового слоя в горизонтальной плоскости, м 2 ; l = 50м максимальный периметр горизонтального сечения дымового слоя, м; С pk =1,068 удельная теплоемкость газа, кдж/кг К. Т = 433 К Плотности наружного воздуха и продуктов горения, К Кол.уч док. Подп. Дата 26

30 353 ρ н = = 1,27 кг/м 3 ; н 353 ρ п.г. = = 0,82 кг/м 3. Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = k = м 3 /ч. ρ п.г. Возмещение объемов удаляемых продуктов горения из помещения склада при пожаре обеспечивается посредством подачи наружного воздуха в нижнюю часть помещения. Расход подаваемого воздуха определяется соотношением G G =, где 1 n G = 8,33- массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; п — коэффициент дисбаланса. Диапазон допускаемого дисбаланса: -0,3 п 0,3. Принимаем n = 0. G =8,33 кг/с Для определения требуемого объемного расхода подаваемого воздуха применяется зависимость: L G 3600 ρ = = м 3 /ч Дымоудаление из коридора и холла 606, 609. С этажа дым удаляется через дымовой клапан. Выброс дыма осуществляется выше уровня кровли не менее чем на 1 м. Выброс дыма осуществляется вертикально вверх. t 0 = 18 0 C начальная температура воздуха в помещении; Q н = кдж/кг, — низшая теплота сгорания материала; Расчет параметров дымоудаления из коридора определяется при сравнении значения приведенной удельной пожарной нагрузки помещения g к с ее критическим значением g ккp : если g к g ккp, то в помещении будет пожар, регулируемый вентиляцией (ПРВ). Удельная приведенная пожарная нагрузка (отнесенная к площади тепловоспринимающей поверхности ограждающих строительных конструкций помещения) соответствует зависимостям: g m Q р i нi к =, где р ( Fw A0 )Qнд F w — суммарная площадь внутренней поверхности ограждающих строительных конструкций помещения. Для помещений с объёмом больше 10м 3 : при периметре помещения: Р =32м, высоте помещения: Н=3 м, p Q нi, Q F w = Р Н=102 м 2 р нд — соответственно теплота сгорания i-го вещества или материала в составе пожарной нагрузки и теплота сгорания древесины, кдж/кг; m i относительная массовая доля i-го вещества или материала в составе пожарной нагрузки. A o = 2,1 площадь проема помещения, м 2 ; g к =0,53 Удельное критическое количество пожарной нагрузки (кг/м 2 ) соответствует зависимостям: g ккр П V = +, где П 6 V Кол.уч док. Подп. Дата 0 П — проемность помещения, м 1/2 V o — удельное количество воздуха, необходимое для полного сгорания пожарной нагрузки помещения, м 3 /кг; для помещений с объёмом больше 10м 3 : 1 2 А hoi =, где F oi П h oi — высота i-го проема помещения, м. F f — площадь пола помещения, м 2. V 0 f р mi Qнi = 0,263 =181,5 м 3 /кг 1000 g ккр =6,33 При сравнении удельной пожарной нагрузки помещения g к с ее критическим значением g ккp получаем: g к > g ккp, соответственно в помещении будет пожар, регулируемый вентиляцией. 28

32 Для определения температуры в потоке газов, вытекающем из горящего помещения в коридор, использовано соотношение вида: Т о = 0,8 Т о мах, где То — искомое значение температуры газов, поступающих из горящего помещения в коридор, К; То мах — максимальная среднеобъемная температура в горящем помещении К. В данном случае определяется зависимостью: 0 mx 0 = exp( 0,0047 g 0,141), где Т а температура воздуха, К g 0 удельная приведенная пожарная нагрузка (отнесенная к площади пола помещения), f p i нi р нд g m Q 0 = =0,94 F Q Т о мах =1111 К Т о =889 К Для определения усредненной температуры дымового слоя в коридоре используется следующая зависимость, полученная интегрированием уравнения, характеризующего изменение температуры в дымовом слое по длине коридора: = ( + 1,22 0 )( 2h l c + A l c ) 0,58l c 1 exp 2h + A, где: lc h = 1,4 предельная толщина дымового слоя, м; А с = 70 площадь коридора и холла, м 2 ; l с = 10- длина коридора, м. При использовании в расчетах данной зависимости предельная толщина дымового слоя должна удовлетворять условию: 0,5 h / H 0,6, где Н — высота коридора. Т =508 К Определяем массовый расход удаляемых из коридора продуктов горения при пожаре по формуле: 0,5 G = k A d Н d, где: A d = 2,1 площадь двери при выходе из коридора по путям эвакуации, м 2 ; Кол.уч док. Подп. Дата 29

33 Н d = 2 высота двери, м. Значения коэффициента k для общественных зданий принимается 1,2. G = 3,56 кг/с Объемный часовой расход удаляемого дыма 3600 G L = = м3/ч. ρ п.г. Кол.уч док. Подп. Дата 30

35 Обозначение системы Кол-во Наименование систем обслуживаемых помещений ДУ1 1 коридоры ДУ2 1 пом. 150, 202, 350, 450, 550, 612 ДУ3 1 пом. 151, 351, 451, 551 L, м3/ч Вентилятор Электродвигатель Воздухонагреватель/охладитель P, Па n, об/мин Тип, исполнение по взрывозащите напряжение U, В Температура нагрева/охлаждения, С Тип установки Расход N,кВт от до тепла/холода, квт Примечание Вентиляторы дымоудаления. Вентилятор радиальный ВРАН6-7,1-ДУ Вентилятор крышный КРОВ 9-10-ДУ Вентилятор крышный КРОВ 6-12,5-ДУ А132S4 7,5 380 _ АИР160М _ А225М _